Приказ Министра по чрезвычайным ситуациям Республики Казахстан от 17 августа 2021 года № 405 «Об утверждении технического регламента «Общие требования к пожарной безопасности» (с изменениями по состоянию на 04.10.2025 г.)

42. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов. Во всех случаях значение R_нкпр для ГГ и ЛВЖ должно быть не менее 0,3 м.

Параграф 3. Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании
смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве

43. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяется масса m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с пунктами 35-40 настоящего приложения.

44. Величину избыточного давления ∆ Р, кПа, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей, определяют по формуле

где Р ₀ - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа);

r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м;

m _пр - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по формуле

где Q _сг - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж/кг;

Z - коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1;

Q₀ - константа, равная 4,52^.10⁶ Дж/кг;

m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг.

45. Величину импульса волны давления i, Па ^. с, определяют по формуле

Параграф 4. Метод расчета значений критериев
пожарной опасности для горючих пылей

46. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей необходимо выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения.

47. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяется, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли.

48. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле

где М - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг,

М_вз - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг;

М_ав - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг.

49. Величина М_вз определяется по формуле

где К_г - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли;

К_вз - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине К _вз допускается принимать К_вз = 0,9;

М_п - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг.

50. Величина М_ав определяется по формуле

где М_ап - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации технологического аппарата, кг;

Примечание: при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств предполагается, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли.

q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг/с;

Т - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Расчетное время отключения принимается равным времени срабатывания системы автоматики, согласно паспортным данным установки, если обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с);

120 с - если не обеспечено резервирование ее элементов;

300 с - при ручном отключении;

К_п - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие экспериментальных данных о величине К_п допускается принимать:

1) 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм;

2) 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм.

51. Избыточное давление ∆ Р для горючих пылей определяется в следующем порядке:

1) определяют приведенную массу горючей пыли m_пр , кг, по формуле

где М - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг;

Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1.

В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02;

Н_т - теплота сгорания пыли, Дж/кг;

Н_то - константа, принимаемая равной 4,6 ^. 106 Дж/кг;

2) вычисляют расчетное избыточное давление ∆ Р, кПа, по формуле

где r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину г от геометрического центра технологической установки;

Р ₀ - атмосферное давление, кПа.

52. Величину импульса волны давления i, Па ^. с, вычисляют по формуле

Параграф 5. Метод расчета интенсивности теплового излучения

53. Интенсивность теплового излучения определяют для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке):

пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли);

«огненный шар» - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара.

Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения.

Пункт 54 изложен в редакции приказа Министра по чрезвычайным ситуациям РК от 10.02.23 г. № 72 (введен в действие с 26 февраля 2023 г.) (см. стар. ред.)

54. Интенсивность теплового излучения q, кВт/м², для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле

q = E_f ^. F_q ^. t,                              (48)

где E_f - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт/м²;

F_q - угловой коэффициент облученности;

t - коэффициент пропускания атмосферы.

Значение E_f принимается на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в таблице 8 настоящего приложения.

При отсутствии данных допускается принимать величину E_f равной:

1) для СНГ - 100кВт/м²,

2) для нефтепродуктов - 40 кВт/м²,

3) для твердых материалов - 40 кВт/м².

Таблица 8

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага
и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив

Примечание: для диаметров очагов менее 10 м или более 50 м необходимо принимать величину E_f такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле

                                              (49)

где F - площадь пролива, м² .

Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле

,                (50)

где М - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/м^2.с;

r_в - плотность окружающего воздуха, кг/м³;

g = 9,81 м/с ² - ускорение свободного падения.

Определяют угловой коэффициент облученности F_q по формулам:

                 (51)

где F_v, F_н - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений:

,                   (52)

,                              (53)

A = (h ² + S ² +1 )/(2S);           (54)

B = (1 + S ² )/(2S);                  (55)

S = 2r/d;                                  (56)

h = 2H/d,                                (57)

где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м.

Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле

t = exp[-7,0 ^. 10 ^-4. (r - 0,5d)].       (58)

55. Интенсивность теплового излучения q, кВт/м², для «огненного шара» вычисляют по формуле (48).

Величину E_f определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать E_f равным 450 кВт/м².

Значение F_q вычисляют по формуле

где Н - высота центра «огненного шара», м;

D_s - эффективный диаметр «огненного шара», м;

r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром «огненного шара», м.

Эффективный диаметр «огненного шара» D _s определяют по формуле

где m - масса горючего вещества, кг.

Величину Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать величину H равной D _s /2.

Время существования «огненного шара» t_s , с, определяют по формуле

Коэффициент пропускания атмосферы t рассчитывают по формуле

Глава 6. Метод расчета по определению значения коэффициента Z участия горючих газов
и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве

Метод расчета по определению коэффициента Z должен применяться для случая, когда соблюдается следующее выражение:

100m/(P_г,п V) 0,5 С_нкпр, где С_нкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени газа или пара, % (об.), а также для помещений в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5.

56. Коэффициент Z участия горючих газов и паров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве при заданном уровне значимости Q (С > ) рассчитывается по формулам:

при X _нкпр L/2 и Y _нкпр S/2

где С₀ - предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный:

1) при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов

2) при подвижности воздушной среды для горючих газов

3) при отсутствии подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей

4) при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей

Где, m - масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения, кг;

δ - допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне значимости Q (С > ), значения которых приведены в таблице 9 настоящего приложения;

Х_нкпр, Y_нкпр, Z_нкпр - расстояния по осям X, Y и Z от источника поступления газа или пара, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени соответственно, м, определяются по формулам (72-74);

L, S - длина и ширина помещения соответственно, м;

F - площадь пола помещения соответственно, м ² ;

U - подвижность воздушной среды, м/с;

С_н - концентрация насыщенных паров при расчетной температуре t_p, ^оC, воздуха в помещении, % (об.).

Концентрация С_н определяется по формуле

где Р_н - давление насыщенных паров при расчетной температуре (находится из справочной литературы), кПа;

Р₀ - атмосферное давление, равное 101 кПа.

Таблица 9

Величина уровня значимости Q (С >) выбирается, исходя из особенностей технологического процесса.

Допускается принимать Q (С > ) равным 0,05.

57. Величина коэффициента Z участия паров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве может быть определена по графику, приведенному на рисунке.

Значения X определяются по формуле

где С* - величина, задаваемая соотношением

где φ - эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9.

58. Расстояния Х _нкпр , Y _нкпр и Z _нкпр рассчитываются по формулам:

где К₁ - коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 для легковоспламеняющихся жидкостей;

К₂ - коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и К₂ = Т/3600 для легковоспламеняющихся жидкостей;

К ₃ - коэффициент, принимаемый равным:

1) 0,0253 - для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды;

2) 0,02828 - для горючих газов при подвижности воздушной среды;

3) 0,04714 - для легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды;

4) 0,3536 - для легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды;

Н - высота помещения, м.

При отрицательных значениях логарифмов расстояния Х_нкпр , Y_нкпр и Z_нкпр принимаются равными 0.

Приложение 17

к Техническому регламенту

«Общие требования

к пожарной безопасности»

Таблица 1

Пределы огнестойкости противопожарных преград

Таблица 2

Пределы огнестойкости заполнения проемов в противопожарных преградах

Приложение 18

к Техническому регламенту

«Общие требования

к пожарной безопасности»

Перечень взаимосвязанных стандартов, в результате применения которых
обеспечивается соблюдение требований технического регламента

Приложение 19

к Техническому регламенту

«Общие требования

к пожарной безопасности»

Перечень стандартов, содержащих правила и методы исследований (испытаний) и измерений,
в том числе правила отбора образцов, необходимые для применения и исполнения требований технического
регламента и осуществления оценки (подтверждения) соответствия продукции

Приложение 2

к приказу Министра

по чрезвычайным ситуациям

Республики Казахстан

от 17 августа 2021 года № 405

Перечень некоторых приказов и структурного элемента приказа Министерства внутренних дел
Республики Казахстан, подлежащих признанию утратившими силу

1) приказ Министра внутренних дел Республики Казахстан от 23 июня 2017 года № 439 «Об утверждении технического регламента «Общие требования к пожарной безопасности» (зарегистрирован в Реестре государственной регистрации нормативных правовых актов за № 15501);

2) приказ Министра внутренних дел Республики Казахстан от 28 июня 2019 года № 598 «О внесении изменений и дополнений в некоторые приказы Министра внутренних дел Республики Казахстан» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Республики Казахстан за № 18947);

3) пункт 1 приказа Министра внутренних дел Республики Казахстан от 15 июня 2020 года № 470 «О внесении изменений в приказ Министра внутренних дел Республики Казахстан от 23 июня 2017 года № 439 «Об утверждении технического регламента «Общие требования к пожарной безопасности» и признании утратившими силу некоторых приказов и структурных элементов приказа Министра внутренних дел Республики Казахстан» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Республики Казахстан за № 20867).